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    本發明係關於用於需要良好均勻抗腐蝕性及高強度之硝酸環境之化學工業中的雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼。該不銹鋼之微結構具有35-65體積%之肥粒鐵，較佳45-55體積%之肥粒鐵，其餘為沃斯田鐵。該化學組成包含少於0.03重量%之碳、少於1重量%之矽、少於3重量%之錳、26-29.5重量%之鉻、5-8.5重量%之鎳、1-3重量%之鉬、0.25-0.35重量%之氮、1-3重量%之銅，其餘係鐵及存於不銹鋼中之無可避免的雜質。
    公开号:TW201323629A
    申请号:TW101140703
    申请日:2012-11-02
    公开日:2013-06-16
    发明作者:Alexander Thulin；Jan Y Jonsson；Mats Liljas；Rachel Pettersson；Jan-Olof Andersson；Staffan Hertzman
    申请人:Outokumpu Oy；
    IPC主号:C22C38-00
    专利说明:
    雙相不銹鋼
    本發明係關於一種雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼，其化學組成及微結構可有利地使用於需要良好均勻抗腐蝕性及高強度之化學工業中。該鋼的一項目標用途係用於尿素製造。
    已知諸如σ相的金屬間沉澱物係高合金化雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼等級之生產及製造中的一項麻煩因素。σ相係在600-1000℃之溫度範圍內形成且具有特殊重要性，因即使係低於1體積%之少量的σ相亦會造成塑性、衝擊韌性的顯著降低及抗腐蝕性的減損。σ相形成之最快速的動力學係在800-900℃下發生。一旦σ相已沉澱，則σ相僅可藉由在高於1050℃下退火來溶解。在大量鉻及鉬之存在下，σ相沉澱的傾向增加。
    美國專利5,582,656號係關於一種雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼，其含有最大0.05重量% C、最大0.8重量% Si、0.3-4重量% Mn、28-35重量% Cr、3-10重量% Ni、1.0-4.0重量% Mo、0.2-0.6重量% N、最大1.0重量% Cu、最大2.0重量% W、最大0.01重量% S及0-0.2重量% Ce，其餘為鐵。根據此美國專利之鋼，在與Mo、W、Si及Mn之組合中，鉻提高使金屬間相沉澱的風險。此外，銅改良於酸環境(諸如硫酸)中之一般抗腐蝕性，但高含量的銅會使抗孔蝕(pitting)及抗裂縫腐蝕(crevice corrosion)性減低。微結構中之肥粒鐵含量為30-70體積%，其餘為沃斯田鐵。該鋼極適於尿素製造中所存在的環境。
    美國專利7,347,903號描述一種用於尿素製造設備的雙相不銹鋼。該鋼含有少於0.03重量% C、少於0.5重量% S、少於2重量% Mn、26-28重量% Cr、6-10重量% Ni、0.2-1.7重量% Mo、2-3重量% W、0.3-0.4重量% N，其餘為鐵及雜質，其中作為雜質之銅含量不超過0.3重量%。於此美國專利7,347,903號中亦顯示較大含量的銅會加速於尿素製造之腐蝕性環境中的腐蝕。於焊接期間對σ相沉澱的敏感度與一般的雙相不銹鋼相比而言極低。抗拉強度高，其容許使用在尿素設備中。
    在彼等上述專利(美國專利5,582,656號及美國專利7,347,903號)中之兩不銹鋼已係特別針對使用在尿素製程中而發展，其中高鉻含量及低鉬含量以及低銅含量係具有良好腐蝕速率的關鍵。雖然於該等專利(美國專利5,582,656號及美國專利7,347,903號)中之雙相不銹鋼適用作尿素製造設備中之材料，但此等不銹鋼難以加工及焊接。
    美國專利3,567,434號係關於一種不銹鋼，其含有0.01-0.1重量% C、0.2-2.0重量% Si、0.2-4.0重量% Mn、23-30重量% Cr、4-7重量% Ni、1-5重量% Mo、1-4重量% Cu、0.06-0.4重量% N，其餘為Fe及無可避免的雜質，且其中Cr/Ni之重量%比將係在3.8-6.25範圍內，及(Ni+200×N)/Cr之重量%比將係在0.74-3.72之範圍內。尤其於硫酸環境中之抗腐蝕性係藉由添加鉬及銅獲得改良。其他性質(諸如延展性、伸長率)獲得改良，及於焊接期間之龜裂藉由添加氮經消除。
    美國專利4,612,069號描述一種抗孔蝕性雙相不銹鋼，其含有<0.08重量% C、<2.0重量% Si、<2.0重量% Mn、23-29重量% Cr、5-9重量% Ni、<1.0重量% Mo、0.5-3.5重量% Cu、<0.2重量% N，其餘為Fe及無可避免的雜質。根據此專利，添加銅改良沃斯田鐵尤其於酸性氯化物-硫代硫酸鹽溶液中之抗孔蝕性。此美國專利之不銹鋼可自高溫經爐冷卻至具有低度殘餘應力，且使σ及其他脆性相於此緩慢爐冷卻期間減至最少。
    由美國專利6,312,532號知曉一種具有良好暖加工性(warm workability)、高抗裂縫腐蝕性及良好結構穩定性，且適用於需要高抗腐蝕性之應用(尤其係於具有高氯化物含量之酸性或鹼性環境中)的雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼。該鋼含有最大0.05重量% C、最大0.8重量% Si、0.3-4重量% Mn、27-35重量% Cr、3-10重量% Ni、0-3重量% Mo、0.30-0.55重量% N、0.5-3.0重量% Cu、2.0-5.0重量% W、最大0.01重量% S，其餘為鐵及無可避免的雜質。根據此美國專利6,312,532號，已顯示添加銅會減緩金屬間相在緩慢冷卻時的沉澱，但當銅與高含量之鉬結合時，亦會對晶界腐蝕(intergranular corrosion)產生不利的影響。此外，美國專利6,312,532號主張為確保良好的抗孔蝕性質，應添加高含量的鎢。
    本發明之目的為消除先前技藝的一些缺點及獲得一種新穎的雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼，其化學組成經針對雙相不銹鋼本身的生產及製造最佳化。引入預測對σ相形成之敏感性的公式顯著地有助於選擇最適用於工業製造之合金，同時仍維持有利於其中需要良好均勻抗腐蝕性及高強度之化學工業應用的腐蝕性質。本發明之基本特徵羅列於隨附之申請專利範圍中。
    根據本發明，雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼之微結構具有35-65體積%肥粒鐵，較佳含量係在45-55體積%肥粒鐵之範圍內，其餘為沃斯田鐵。本發明之化學組成包含少於0.03重量%之碳、少於1重量%之矽、少於3重量%之錳、26-29.5重量%之鉻、5-8.5重量%之鎳、1-3重量%之鉬、0.25-0.35重量%之氮、1-3重量%之銅，及其餘的化學組成係鐵及存於不銹鋼中之無可避免的雜質。硫應限制於少於0.010重量%及較佳少於0.005重量%。磷含量應少於0.040重量%及硫及磷之總和(S+P)少於0.04重量%。鋁含量之最大值應小於0.04重量%及較佳最大值小於0.03重量%，且總氧含量低於100 ppm及較佳低於50 ppm。
    視情況，可於本發明之雙相不銹鋼中添加少於1重量%之鎢及少於1重量%之鈷。此外，可視情況於本發明之雙相不銹鋼中添加包含鈮、鈦及釩之群中的一或多者，鈮及鈦之含量限於至多0.1重量%及釩含量限於至多0.2重量%。亦可視情況於本發明之雙相不銹鋼中少量地添加硼、鈣及/或鈰。硼及鈣之較佳含量係少於0.003重量%及鈰係少於0.1重量%。
    以下說明不同元素對根據本發明之不銹鋼之穩定性及微結構的效應，所有元素含量係以重量%描述：碳(C)係用於穩定沃斯田鐵相之代表性元素及用於維持機械強度之重要元素。然而，若使用高含量的碳，則碳會沉澱出碳化物及因此降低抗腐蝕性。因此，在本發明，碳含量係限於少於0.03%。
    矽(Si)係肥粒鐵穩定劑，其於精煉中具有去氧化效應。矽會提高金屬間相(諸如σ相)的沉澱速度，及降低鋼的延展性。因此，在本發明，使用少於1%，較佳少於0.6%之矽。
    錳(Mn)係可取代高價鎳的沃斯田鐵穩定劑。錳可提高氮之固態溶解度及降低耐高溫變形性。大含量的錳有利於形成金屬間相。因此，在本發明之鋼中，將錳含量設定為至多3%或更少，較佳介於0.5%與1.5%之間。
    鉻(Cr)係使鋼抗腐蝕之主要添加物。作為肥粒鐵穩定劑之鉻亦係於沃斯田鐵相與肥粒鐵相之間產生恰當相平衡的主要添加物。為產生此等功能，鉻含量應為至少26%，及為將肥粒鐵相限制於適用於實際用途之水準，最大含量應為29.5%。鉻含量較佳為26.5-29%，更佳為27-28.5%。
    鎳(Ni)係穩定沃斯田鐵、改良延展性及改良均勻抗腐蝕性的重要元素。為得良好延展性及相穩定性，必需添加至少5%，較佳至少5.5%，更佳5.8%至鋼。由於鎳之高成本及價格波動，鎳於本發明不銹鋼中之最大值應為8.5%，較佳7.5%。
    鉬(Mo)如同鉻，係用於維持鋼之抗腐蝕性的重要元素，因此，鉬應具有多於1%之含量。鉬亦穩定肥粒鐵相及因此影響相平衡。同時，鉬會促進金屬間相之形成，因此不可將鉬添加至超過3%。鉬含量較佳為1.5-2.5%。
    銅(Cu)係用於改良抗腐蝕性的沃斯田鐵穩定劑。尤其，當銅與鉬一起使用時，銅會顯著地提高於酸環境中之抗腐蝕性。然而，若考慮到與鉻及鉬之相比而未使用適當含量的銅，則銅會降低抗孔蝕性及促進氧化劑之還原。銅亦會誘發取代性固態溶液硬化效應，而改良抗拉強度及屈服強度及降低σ相沉澱之趨勢。根據上述，銅應受限於高於1%及較佳高於1.3%。高含量的銅會導致與形成銅沉澱相關的問題。因此，銅之上限應限於3%及較佳2.5%。
    氮(N)係強的沃斯田鐵穩定劑且亦係用於改良抗腐蝕性之最重要元素之一。關於本發明，氮含量應受限於0.25-0.35%。氮含量較佳應為0.25-0.33%。
    硼(B)、鈣(Ca)及鈰(Ce)可少量地添加至雙相鋼以改良熱加工性，但含量不過高，因其會使其他性質劣化。硼及鈣之較佳含量係少於0.003%及鈰係少於0.1%。
    雙相鋼中之硫(S)會使熱加工性劣化且會形成對於抗孔蝕性有不利影響的硫化物夾雜物。因此，應將硫含量限制於少於0.010%，及較佳少於0.005%。
    磷(P)會使熱加工性劣化且會形成不利影響抗腐蝕性的磷化物顆粒或薄膜。因此，應將磷含量限制於少於0.040%，及使得硫及磷(S+P)含量之總和低於0.04%。
    氧(O)與其他殘餘元素一起對熱延展性具有不利效應。因此，應將其存在量控制於低含量，尤其係對於易龜裂的高度合金化雙相等級而言。存在氧化物夾雜物會取決於夾雜物之類型而使抗腐蝕性(抗孔蝕性)降低。高氧含量亦會降低衝擊韌性。氧以與硫類似的方式藉由改變焊池之表面能而改良焊接滲透。關於本發明，建議最大氧含量係低於100 ppm及較佳低於50 ppm。在金屬粉末之情況中，最大氧含量可高達250 ppm。
    鋁(Al)於本發明之雙相不銹鋼中應維持於低含量。若有高氮含量，則此兩元素會組合及形成將使衝擊韌性劣化的氮化鋁。鋁應限制於少於0.04%，較佳少於0.03%。
    鎢(W)具有與鉬類似的性質且有時可替代鉬。然而，鎢可促進σ相沉澱，且應限制於最多1%。
    鈷(Co)具有與其姊妹元素鎳類似的冶金行為，且其可以與於鋼及合金製造中極其相同的方式處理，其抑制於高溫下之晶粒成長且顯著改良硬度及熱強度的維持。鈷降低於超級雙相不銹鋼中σ相形成之風險，但其較鎳的成本效率低，且最大值應為1%。
    「微合金化」元素鈦(Ti)、釩(V)及鈮(Nb)係屬於添加物之群，如此命名係由於其會在低濃度下顯著改變鋼性質，通常於碳鋼中具有有利效應，但於雙相不銹鋼之情況中，其亦會促成不期望的性質改變，諸如降低的衝擊性質、較高的表面缺陷程度及於鑄造及熱軋期間之降低延展性及自固態溶液移除氮。許多此等缺陷係取決於其對碳及氮之強烈親和力，尤其係在新型雙相不銹鋼之情況中的氮。在本發明，鈮及鈦應限制於0.1%之最大含量，而釩較無害且應低於0.2%。
    於以下試驗中所使用之本發明雙相不銹鋼的化學組成並於表1中列出。表1亦包含於試驗中用作參考材料之已知雙相不銹鋼LDX 2101®、LDX 2404®、2304、2205及2507(合金22-26)的化學組成。
    經由晶間腐蝕試驗(Huey test)測試根據本發明之雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼於硝酸中的抗腐蝕性。此亦提供晶界腐蝕易感性的評估及鋼於高溫高壓下在尿素製造中之效能的指示性量度。在晶間腐蝕試驗(ASTM A262，實務C)中，於硝酸之沸騰溶液中進行鋼的腐蝕測試，使樣品各於65%硝酸中沸騰5個48小時的連續期間，每個期間皆以新鮮酸開始。針對各期間由重量損耗計算腐蝕速率。將金屬損耗重量轉變為以mm/年(毫米每年)為單位的損耗。在下表2中，將本發明之不銹鋼的腐蝕速率與參考雙相不銹鋼LDX 2101、LDX 2404及2304作比較。表2亦包含以重量%為單位的HRE(抗晶間腐蝕性當量)值，其中將各合金化元素的貢獻效應列入考慮，且該HRE值係自式(1)計算得，各元素之值係以重量%計：HRE=Cr+1.5×Ni-1.4×Mn+0.6×Mo+0.1×N (1)
    該HRE值之式指示鉻對晶間腐蝕試驗具有大的正面影響，且鎳的正面影響程度更高，而錳在此方面具負面影響。鉬及氮經顯示具有較低效應。銅的效應相當小，以致被排除在方程式外。
    表1之雙相不銹鋼的抗孔蝕性當量(PRE)係使用式(2)計算，各元素之值係以重量%計：PRE=Cr+3.3×Mo+30×N-Mn (2)
    呈現於表2中之腐蝕速率成HRE值之函數繪示於圖1中。呈現於圖1中之結果顯示如上所述之合金化元素於HRE中的組合效應，且進一步顯示晶間腐蝕當量愈大，腐蝕速率就愈小。關於本發明之期望的腐蝕速率，HRE值最好係受限於35之最小值，其在晶間腐蝕試驗中係對應於0.14毫米/年之腐蝕速率。
    根據表2中之結果，於本發明雙相不銹鋼中之抗孔蝕性當量值(PRE)係在高於41之範圍內。
    鋼對於硫酸中之腐蝕的抗性在主宰用於製造及輸送化學品之應用中至為重要，在恆溫下使用24小時、72小時及72小時之三個連續試驗期間於10%硫酸中進行試驗。在第三個期間開始時，經由與鋅接觸活化樣本來使樣本去鈍化並確保更嚴苛的試驗。基於在65℃、95℃及沸騰溫度(BT)(104℃)下的試驗結果，如式(3)評估硫酸抗性當量(SRE)，其中T係以℃為單位的測試溫度及各元素之值係以重量%計：SRE=Cr+0.4×Ni-1.1×Mn+0.75×Mo+2.2×Cu+24×N-0.3×T (3)
    硫酸試驗之結果及受測試合金之計算值羅列於表3中。例如可見對於SRE超過8(針對T=104℃)，獲得甚高於與2507(合金25)相似合金的硫酸抗性。呈現於表3中之重量損耗亦繪示於圖2，其中可見SRE愈高，於硫酸中之重量損耗就愈小。圖2中亦存在於提出發明內針對不同測試溫度的實例之受檢驗合金。
    根據表3中之結果，本發明之雙相不銹鋼之根據式(3)的抗硫酸腐蝕性SRE在硫酸之沸騰溫度(BT，104℃)下高於8，在95℃溫度下高於11及在65℃溫度下高於20。
    經由測定σ相含量來測試本發明之雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼的結構穩定性。使所有受測試合金在850℃溫度下熱處理10分鐘，因在此溫度下σ相形成的動力學最快。於熱處理及冷卻合金後，以金相學方式測定σ相含量。
    合金對σ相沉澱的抗性藉由式(4)中之σ當量(SGR)來描述，各元素之值係以重量%計：SGR=Cr+2×Mo-40×N+0.5×Mn-2×Cu (4)
    σ當量顯示高合金化雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼之結構穩定性的一般式。σ當量愈小，合金就愈安定。關於本發明對抗σ相沉澱的期望穩定性，SGR值最好係限制於低於18。
    關於受測試合金中之σ相含量及σ當量(SGR)的結果呈現於表4中且繪示於圖3，其顯示測得之σ相含量成σ當量(SGR)之函數。本發明之選定合金顯示針對σ相形成之SGR值相較於熟知用於生產線中之生產困難及σ相脆性行為之合金25(2507)顯著更低的傾向。
    分析結果顯示氮對於減少σ相之形成具有重大效應。驚人地，銅亦顯示減少σ相形成的趨勢。
    基於就肥粒鐵含量需求而言的結果，將PRE、HRE、SRE及SGR之組成說明窗口顯示於圖4、圖5及圖6。於此等圖中，最佳組成窗口係針對界定最佳合金組成之多維度空間區段界定。
    具有1.2% Mn、2.1% Cu、2.0% Mo及0.3% N之組成之根據本發明的雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼藉由Cr及Ni之化學組成窗口來說明，即Cr及Ni以重量%計之含量之間的相關性，其係在圖4中面積5a’、5b’、5c’、5d’、及5e’之框架內，且由以下表5中以重量%計之標示座標位置來界定。
    表5中針對本發明雙相不銹鋼之標示位置係以針對微結構中肥粒鐵含量之期望值來確定，PRE、SRE、HRE及SGR如圖4所示。
    具有1% Mn、6.5% Ni、1.8% Mo及0.3% N之組成之根據本發明的雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼藉由Cr及Cu之以重量%計的化學組成窗口來說明，即Cr及Cu之含量之間的相關性，其係在圖5中面積6a’、6b’、6c’、6d’、6e’及6f’之框架內，且由以下表6中以重量%計之標示座標位置來界定。
    表6中針對本發明雙相不銹鋼之標示位置係以微結構中肥粒鐵含量之期望值來確定，PRE、SRE、SGR及Cu含量如圖5所示。
    具有1% Mn、27.5% Cr、1.8% Mo及0.3% N之組成之根據本發明的雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼藉由Ni及Cu之化學組成窗口來說明，即Ni及Cu之以重量%計之含量之間的相關性，其係在圖6中面積7a’、7b’、7c’、7d’及7e’之框架內，且由以下表7中以重量%計之標示座標位置來界定。
    表7中針對本發明雙相不銹鋼之標示位置係以微結構中肥粒鐵含量之期望值來確定，SRE、SGR及Cu含量如圖6所示。
    受測試合金中之八個(27-34)具有在本發明內的化學組成，且σ當量(SGR)、HRE值及肥粒鐵相之含量(體積%)羅列於表8中。
    合金27-34中根據式(4)之σ當量(SGR)係低於19。
    此條件意指在根據本發明之雙相不銹鋼之微結構中σ相的形成基本上經防止。
    表8中顯示之結果亦指示在所有合金27-34中之腐蝕速率有利於使用在尿素製造條件中，因根據式(1)之晶間腐蝕當量(HRE值)係在35-39.5之範圍內。如表2及圖1中之結果所指示，此晶間腐蝕試驗之範圍係對應於低於0.14毫米/年之腐蝕速率。
    表8及圖1中之結果亦指示所有合金27-34中之腐蝕速率可有利地使用於製造、輸送及利用硫酸，因根據式(3)之硫酸抗性當量(SRE)係高於8。
    結果亦顯示合金27-34皆具有對局部腐蝕的高抗性，因根據式(2)之PRE係高於40。
    本發明之雙相不銹鋼的一重要性質係此等鋼的製造容易度。在高度合金化雙相不銹鋼中，熱加工性及於熱加工期間對金屬間相沉澱之敏感性將係成功地大量製造該等級的關鍵因素。沉澱相之性質將非於實際熱加工期間的限制因素，但在隨後涉及諸如提升及輸送之簡單任務的冷操作及諸如弄平板及展開線圈等之更複雜操作期間，具有過多量σ相之雙相鋼將如玻璃般地脆，且無法於正常的鋼鐵廠操作中處理。
    熱加工性問題已於本發明中藉由控制諸如硼(B)、鈣(Ca)及鈰(Ce)、硫(S)及鋁(Al)之關鍵微量元素而獲得解決。對金屬間相沉澱之敏感度係藉由主要合金化元素Cr、Ni、Mo、Mn、Si、Cu及如以上關於σ當量之段落中所述之視情況之W及Co結合熱軋參數來控制。
    本發明之雙相肥粒鐵沃斯田鐵系鋼可經製造為鑄件、鑄錠、厚板、中塊料(bloom)、小鋼胚(billet)及扁平產品諸如板材、片材、條材、線圈、及長形產品諸如棒材、桿材、線材、輪廓(profile)及型材(shape)、無縫及焊接管及/或管件。此外，可製造諸如金屬粉末、成形型材及輪廓的其他產品。
    本發明參照圖式更詳細說明於下，其中圖1說明不同不銹鋼於晶間腐蝕試驗(Huey test)中之重量損耗成抗晶間腐蝕性當量(HRE；Huey resistant equivalent)之函數，圖2說明於10%硫酸晶間腐蝕試驗溫度65℃、95℃及沸騰溫度(BT)約104℃中之重量損耗成硫酸抗性當量(SRE；Sulphuric acid Resistant Equivalent)之函數，圖3說明不同不銹鋼中之σ相含量成σ相當量(SGR)之函數，圖4說明於本發明之雙相不銹鋼中之鉻及鎳的組成窗口(1.2% Mn、2.1% Cu、2.0% Mo及0.3% N)，圖5說明於本發明之雙相不銹鋼中之鉻及銅的組成窗口(1% Mn、6.5% Ni、1.8% Mo及0.3% N)，及圖6說明於本發明之雙相不銹鋼中之鎳及銅的組成窗口(1% Mn、27.5% Cr、1.8% Mo及0.3% N)。
    权利要求:
    Claims (14)
    [1] 一種用於需要良好均勻抗腐蝕性及高強度之硝酸環境之化學工業中的雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼，其特徵在於該不銹鋼之微結構具有35-65體積%之肥粒鐵，較佳45-55體積%之肥粒鐵，其餘為沃斯田鐵，且該化學組成包含少於0.03重量%之碳、少於1重量%之矽、少於3重量%之錳、26-29.5重量%之鉻、5-8.5重量%之鎳、1-3重量%之鉬、0.25-0.35重量%之氮、1-3重量%之銅，其餘係鐵及存於不銹鋼中之無可避免的雜質，且σ當量SGR(Cr+2×Mo-40×N+0.5×Mn-2×Cu)係小於18。
    [2] 如申請專利範圍第1項之雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼，其中，晶間腐蝕當量(Huey equivalent)HRE(Cr+1.5×Ni-1.4×Mn+0.6×Mo+0.1×N)係在35-39.5之範圍內。
    [3] 如先前申請專利範圍中任一項之雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼，其中，抗硫酸腐蝕性SRE(Cr+0.4×Ni-1.1×Mn+0.75×Mo+2.2×Cu+24×N-0.3×T)在硫酸之沸騰溫度下係高於8，在95℃溫度下係高於11及在65℃溫度下係高於20。
    [4] 如先前申請專利範圍中任一項之雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼，其中，抗孔蝕性當量值(PRE)係在大於41之範圍內。
    [5] 如先前申請專利範圍中任一項之雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼，其中，鉻含量較佳係26.5-29重量%，更佳係27-28.5重量%。
    [6] 如先前申請專利範圍中任一項之雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼，其中，鎳含量較佳係5.5-7.5重量%，更佳係5.8-7.5重量%。
    [7] 如先前申請專利範圍中任一項之雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼，其中，錳含量較佳係0.5-1.5重量%。
    [8] 如先前申請專利範圍中任一項之雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼，其中，銅含量較佳係1.3-2.5重量%。
    [9] 如先前申請專利範圍中任一項之雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼，其中，鉬含量較佳係1.5-2.5重量%。
    [10] 如先前申請專利範圍中任一項之雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼，其中，氮含量較佳係0.25-0.33重量%。
    [11] 如先前申請專利範圍中任一項之雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼，其中，矽含量較佳係小於0.6重量%。
    [12] 如先前申請專利範圍中任一項之雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼，其中，該不銹鋼視情況包含一或多種添加元素：少於0.04重量%之Al，較佳少於0.03重量%之Al，少於0.003重量%之B，少於0.003重量%之Ca，少於0.1重量%之Ce，至多1重量%之Co，至多1重量%之W，至多0.1重量%之Nb，至多0.1重量%之Ti，至多0.2重量%之V。
    [13] 如先前申請專利範圍中任一項之雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼，其中，該不銹鋼包含少於0.010重量%，較佳少於0.005重量%之S，少於0.040重量%之P作為無可避免的雜質，使得總和(S+P)係少於0.04重量%，且除非係在總氧含量為至多250 ppm之金屬粉末的情況中，否則總氧含量係低於100 ppm，較佳低於50 ppm。
    [14] 如先前申請專利範圍中任一項之雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼，其中該鋼係經製造為鑄件、鑄錠、厚板、中塊料(bloom)、小鋼胚(billet)、板材、片材、條材、線圈、棒材、桿材、線材、輪廓(profile)及型材(shape)、無縫及焊接管及/或管件、金屬粉末、成形型材及輪廓。
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